单向土工格栅拉伸性能测试研究 时间: 2024-11-16 04:31:23 |   作者: 冷拉方钢

  单向土工格栅拉伸性能试验研究朱子超摘要:通过对单条和多条单向土工格栅,以及碾压前后的单向土工格栅进行拉伸试验,得出相关指标的变化范围,使其在不同条件下能更符合实际情况,来提升土体的整体强度和稳定能力。关键词:单向土工格栅,拉伸试验,抗拉强度,应变中图分类号:TU502文献标识码:A土工格栅作为一种重要的加筋材料,是一种高强度聚合物产品(聚丙烯或聚乙烯),呈网状形式。土工格栅加入土体中,能提高土体的整体强度和稳定能力。单向土工格栅的拉伸强度和最大负荷下应变是各项工程设计中最基本的技术指标,拉伸性能的好坏,能够最终靠拉伸试验来测试。测定土工格栅拉伸性能的试验方法有单条法和多条法。由于单条试样在拉伸测试后,所测得的拉伸强度和应变不能真实、整体全面反映样品的真实的情况;而采用多条法试样,可以轻松又有效地减小误差,使试验结果更符合实际情况,所以中国行业标准[2]和国外先进国家的有关标准[325]均采用多条法拉伸。在加筋土工程中,压实机械的碾压是导致土工格栅强度降低的重要的因素之一。通过对碾压前后的单向土工格栅进行拉伸试验,可得到土工格栅强度损失的特征。1试验方法和过程拉伸实验采用仪器为南京土壤仪器厂生产改进的TZY21型土工合成材料综合测定仪,夹具为帄网纹式,试验中用1层～2层衬垫,拉伸速率50mm/min,试验方法参照交通部JTGE5022006公路工程土工合成材料试验规程做相关操作。单向土工格栅规格:TGDG50;单位面积质量:550g/m2±50g/m2;卷宽:2.0m;抗拉强度:不小于1.0kN/条,不小于50kN/m;应变2%抗拉强度:不小于0.2kN/条,不小于10kN/m。2不同条数土工格栅单向拉伸试验试验材料为出厂后未在工程中使用的单向土工格栅,为研究不同试样条数对试验结果的影响,分别取单条,2条,3条,4条,5条单向土工格栅。在加固路基应用中,主要是利用土工格栅应变很小时的拉伸特性,故在试验中分别读取断裂拉力及所对应的应变,及应变达到2%时拉伸力。所谓断裂拉力就是土工格栅试样被拉伸直至断裂过程中所能承受的最大拉力,以kN表示。具体测试数据处理如下:单条拉伸实验数据,断裂拉力为:1.03kN;应变:11.75%;应变2%时拉伸力0.34kN;2条拉伸实验数据,断裂拉力为:1.84kN;应变:12.22%;应变2%时拉伸力0.59kN;3条拉伸实验数据,断裂拉力为:2.69kN;应变:13.34%;应变2%时拉伸力0.78kN;4条拉伸实验数据,断裂拉力为:4.00kN;应变:14.48%;应变2%时拉伸力0.99kN;5条拉伸实验数据,断裂拉力为:4.83kN;应变:14.12%;应变2%时拉伸力1.23kN。综合上述试验结果能看出,当土工格栅多条受力时,所受力值并不是单条成倍数的累加,而是有不同程度的减少,其减少量与设计值的比例为力值损失。如表1,图1所示,由表1能够准确的看出,随着试验条数的增加,2%应变时拉伸力慢慢地减少,其中单条拉力最大,5条拉力最小,两者相差27.6%;如果采用单条试验结果指导设计,结果偏大,对于工程而言偏不安全。表1不同条数拉伸试验力值对比当土工格栅多条受力时,随着受力条数增加,伸长率也在增加(见图2)。3土工格栅经碾压后拉伸试验现场土工格栅铺在200mm厚度碎石垫层上,经动力碾压(压实度为90%)后,取出碾压后的单向土工格栅,在室内再进行单条和2条拉伸实验,与未碾压样品对比,为研究现场施工碾压对土工格栅性能的影响。碾压后单条拉伸实验数据,断裂拉力:0.95kN;应变:11.05%;应变2%时拉伸力0.33kN。OnapplicationofflyashinconcreteforbridgeuseYUXiu2liAbstract:CombiningwiththeconstructionpracticeintheroadbedprojectofPing2Yangexpressway,thepaperintroducestheapplicationofflyashinconcreteforbridgeuse,illustratesthequalityindexesandthemixingamountfortheflyashanditsfunctionsandmechanisminthefactualapplication,andpointsouttheflyashhasbettersocialandeconomicbenefits.Keywords:flyash,concrete,qualityindex,workability收稿日期:2010209216作者简介:朱子超(19742),男,工程师,东南大学岩土工程研究所,江苏南京210096条数n12345断裂拉力值/kN·条-11.030.920.901.00.97断裂拉力值损失/%010.712.92.916.212%应变时单条拉伸力0.34 0. 29 0. 26 0. 25 0. 24 力值损失 / % 0 13. 2 23. 5 27. 2 27. 6 第 37 卷 第 2 期 2 0 1 1 年 1 月 山 西 建 筑 Vo l. 37 No. 2 J an. 2011 ·112· SHANX I ARCH ITECTUR E ·水 ·暖 ·电 · 文章编号 : 1009 26825 ( 2011 ) 02 20112 203 建筑消火栓给水系统模块设计的几点探讨 顾 康 帄 摘 要 :结合实际工程 ,对建筑消火栓给水系统模块设计中消防给水方式 、消防水箱水量 、最不利点消火栓口静水压力的计 算 、消防专用水泵选择等进行了探讨 ,并提出了自己的建议 ,从而使消火栓给水系统模块设计满足规范要求 。 关键词 :消防给水方式 ,消防水箱 ,最不利点消火栓静水压力 ,消防专用水泵 中图分类号 : TU976. 5 文献标识码 : A GB 50016 22006 建筑规划设计防火规范 (以下简称《建规 》) 和 GB 50045 295 高层民用建筑设计防火规范 (以下简称《高规 》) 是建筑 消防给水设计最常用的两大规范 ,而两规范对消火栓给水方式 、 消防水箱消防用水量 、最不利点消火栓口静水压力的计算 、消防 水泵增压稳压 等 方 面 的 规 定 存 在 着 不 完 善 性 , 在 实 际 设 计 工 作 中 ,常常因设计人员理解不同或消防主管部门要求不同而产生偏 差 ,因此进一步明确阐述以上几方面 ,对建筑消防给水设计而言 , 具有十分重要的现实意义 。 1 消火栓给水方式 高层建筑消火栓给水系统的给水方式《高规 》第 7. 1. 3 条规 定 :“室内消防给水应采用高压或临时高压给水系统 ”, 高压 消火栓给水系统是指消火栓给水系统任何时间不需启动消防泵 即能满足系统消防所需的水量和水压 。根据 GB 50282298 城市给 水工程规划规范要求 ,出厂水压要求达到接水点水压一般为 28 m 失 7. 77 % , 2 条损失约 3. 88 % 。土工格栅被碾压后 , 当其被破坏 时 ,所对应的伸长率是减小的 ,如表 2 所示 。应变 2 %时拉伸力在 碾压后也有一定的减小 ,如表 3 所示 。 4 结语 通过单向土工格栅材料的筋材试验和数据分析 , 得到了以下 结论 : 1)当单向土工格栅多条受力时 , 所受力值并不是单条的成 倍数的累加 ,而是有不同程度的减少 :完全破坏时减少量为 3% ～ 13 % ,小应变 ( 2% )受力减少量为 13%～28 % ; 2 )当单向土工格栅 多条受力时 ,随着受力条数增加 ,伸长率也有 1 %～5%增加 ; 3 ) 当 单向土工格栅被碾压后 , 所受力值有不同程度的减少 ; 4 ) 单向土 工格栅被碾压后 ,当其被破坏时 ,所对应的伸长率是减小的 。 参 考文献 : 碾压后 2 条拉伸实验数据 ,断裂拉力 : 1. 98 kN; 应变 : 12. 14% ; 应变 2 %时拉伸力 0. 61 kN。 表 2 碾压前后伸长率变化表 (破坏 ) % [ 1 ] [ 2 ] JTG E5022006,公路工程土工合成材料试验规程 [ S ]. GB / T 1578822005 ,土工布及其有关产品 宽条拉伸实验方 法 [ S ]. A STM D459521986 ,土工布及其有关产品 宽条拉伸实验方 法 [ S ]. B S 6906. 121987 ,土工布及其有关产品 宽条拉伸实验方法 [ S ]. N F G ,土工布及其有关产品 宽条拉伸实验方 法 [ S ]. 《土工合成材料工程应用手册 》编写委员会 . 土工合成材料 工程应用手 册 [ M ]. 第 2 版 . 北 京 : 中 国 建 筑 工 业 出 版 社 , 2002. [ 3 ] 表 3 碾压前后拉力对比表 (应变 2 %) [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] 通过以上数据分析 , 可以初步得出如下结论 : 当土工格栅被 碾压后 ,所受力值也有不同程度的减少 ,碾压后单条断裂拉力值损 Research on stretch performance exper im en ts of one2way geotechn ica l gr ille nearth gr id ZHU Z i2cha o A b stra c t: The p ap e r unde rtake s the st re tch exp e rim en t s on the single and m u lt ip le geo techn ica l grille nea rth grid and the one2way geo techn ica l gril le nea rth grid befo re and afte r the comp re ssion, conc lude s the change scop e s fo r the re la t ive indexe s to adhe re to the fac t s in va riou s cond i2